[摘 要]本文介紹了勝利國(guó)電（東營(yíng)）660MW超臨界直流鍋爐深度滑參數(shù)停機(jī)過(guò)程中汽輪機(jī)缸溫、主、再熱汽溫、煤倉(cāng)燒空的控制，提出了對(duì)廠家滑參數(shù)停機(jī)曲線的修改和滑參數(shù)停機(jī)過(guò)程中的注意事項(xiàng)，并通過(guò)實(shí)際滑停操作證明方案的可行，并達(dá)到預(yù)期的效果，適合同類(lèi)機(jī)組型參考。
　　[關(guān)鍵詞]滑參數(shù)；超臨界；燒空倉(cāng)；直流鍋爐
　　中圖分類(lèi)號(hào)：S345 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1009-914X（2018）24-0381-01
　　0 引言
　　滑參數(shù)停機(jī)能夠較快地降低汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子和汽缸溫度，大大縮短汽輪機(jī)檢修前盤(pán)車(chē)運(yùn)行的時(shí)間。如何在確保機(jī)組安全前提下，盡可能降低汽輪機(jī)缸溫，這就對(duì)鍋爐主參數(shù)的控制、汽輪機(jī)熱應(yīng)力調(diào)節(jié)等方面提出了更高的運(yùn)行操作要求。而在大部分停機(jī)檢修過(guò)程中由于煤倉(cāng)的檢修需求，在滑參數(shù)停機(jī)的同時(shí)要對(duì)煤倉(cāng)進(jìn)行燒空，進(jìn)一步增加了滑參數(shù)停機(jī)的控制難度。本文以勝利國(guó)電（東營(yíng)）1×660MW超臨界機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)為例，對(duì)其主要參數(shù)運(yùn)行控制進(jìn)行了討論。
　　1 機(jī)組概況
　　勝利國(guó)電（東營(yíng)）1×660MW超臨界抽凝式發(fā)電供熱機(jī)組，于2015年11月份并網(wǎng)發(fā)電，12月16日168小時(shí)試運(yùn)完成，勝汽輪機(jī)為東方汽輪機(jī)廠引進(jìn)日立技術(shù)制造的超臨界壓力抽凝式汽輪機(jī)，型號(hào)為：C660/543-24.2/0.45/566/566超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、抽凝式。最大連續(xù)出力為710MW，額定出力660MW。機(jī)組采用復(fù)合變壓運(yùn)行方式，汽輪機(jī)具有七級(jí)非調(diào)整回?zé)岢槠�和一�?jí)調(diào)整供熱抽汽，汽輪機(jī)的額定轉(zhuǎn)速為3000轉(zhuǎn)/分。鍋爐配套哈爾濱鍋爐廠的2141t/h燃煤超臨界直流鍋爐，該鍋爐采用新型切圓燃燒方式、單爐膛、平衡通風(fēng)、一次再熱、固態(tài)排渣、π型超臨界直流爐，運(yùn)轉(zhuǎn)層以上露天布置、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)，鍋爐型號(hào)：HG-2141/25.4-PM1，微油點(diǎn)火，大油槍助燃，配雙進(jìn)雙出直吹式磨煤機(jī)。發(fā)電機(jī)型號(hào)：QFSN-660-2-22B，給水系統(tǒng)配兩臺(tái)50%汽動(dòng)給水泵，無(wú)電泵，引風(fēng)機(jī)采用兩臺(tái)小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)。
　　由于調(diào)試期間趕上冬季供暖，沒(méi)有進(jìn)行滑參數(shù)停機(jī)調(diào)試，2016年2月21日，根據(jù)需求機(jī)組進(jìn)行滑參數(shù)停機(jī)檢修，停機(jī)前機(jī)組熱負(fù)荷維持1280t/h左右，主蒸汽溫度550℃，再熱蒸汽溫度538℃，供熱抽汽量320t/h。
　　2 停機(jī)前準(zhǔn)備工作
　　由于該機(jī)組為首次滑停，在機(jī)組調(diào)試期間由于各種原因沒(méi)有進(jìn)行滑停調(diào)試，所以運(yùn)行人員缺乏超臨界直流機(jī)組的滑停經(jīng)驗(yàn)，因此，在機(jī)組滑停前，運(yùn)行人員查閱大量資料，確定機(jī)組滑停曲線，研究燒空倉(cāng)技術(shù)措施，為機(jī)組的首次滑停制度技術(shù)措施。
　　2.1 滑停曲線的確定
　　2.1.1 在機(jī)組滑停前，運(yùn)行人員仔細(xì)分析了汽輪機(jī)廠家提供的滑參數(shù)停機(jī)曲線發(fā)現(xiàn)以下幾個(gè)問(wèn)題：
　　1）廠家提供的滑停曲線主、再熱汽溫最低滑至450℃，不能滿足低缸溫滑參數(shù)要求。
　　2）主、再熱汽溫從50%以下才開(kāi)始滑參數(shù)，延長(zhǎng)汽輪機(jī)滑缸溫時(shí)間。
　　3）低負(fù)荷時(shí)主汽壓力較高，汽輪機(jī)調(diào)門(mén)開(kāi)度較小，不利于穩(wěn)定缸溫參數(shù)。
　　2.1.2 針對(duì)廠家提供滑參數(shù)停機(jī)曲線的問(wèn)題，運(yùn)行人員仔細(xì)研究超臨界機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)特性，參考汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，重新制定滑參數(shù)停機(jī)曲線，考慮到汽輪機(jī)雙層缸結(jié)構(gòu)，再熱蒸汽過(guò)熱度高等因素，決定從以下幾方面進(jìn)行改進(jìn)：
　　1）從降負(fù)荷開(kāi)始階段就同步滑汽溫、汽壓，負(fù)荷降到50%時(shí)主汽溫度滑至450℃，再熱蒸汽溫度滑至430℃，主蒸汽壓力滑至12MPa。
　　2）汽輪機(jī)采用開(kāi)調(diào)門(mén)方式滑壓，當(dāng)汽輪機(jī)#1、#2、#3調(diào)門(mén)全開(kāi)，#4調(diào)門(mén)開(kāi)度30%時(shí)維持#4調(diào)門(mén)開(kāi)度。
　　3）在50%負(fù)荷時(shí)穩(wěn)定30min，讓汽輪機(jī)內(nèi)外缸缸溫充分均勻，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　4）參數(shù)穩(wěn)定且D磨煤機(jī)燒空倉(cāng)后，繼續(xù)降負(fù)荷至34%，此時(shí)主蒸汽溫度420℃，再熱蒸汽溫度410℃，主蒸汽壓力8.73MPa，穩(wěn)定運(yùn)行30min，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　5）參數(shù)穩(wěn)定且C磨煤機(jī)燒空倉(cāng)后，繼續(xù)降負(fù)荷至25%，此時(shí)主蒸汽溫度395℃，再熱蒸汽溫度375℃，主蒸汽壓力6MPa，穩(wěn)定運(yùn)行30min，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　6）參數(shù)穩(wěn)定且B磨煤機(jī)燒空倉(cāng)后，繼續(xù)降負(fù)荷至A磨煤機(jī)燒空倉(cāng)，此時(shí)主蒸汽溫度下滑至350℃，再熱蒸汽溫度下滑至330℃，主蒸汽壓力下滑至3.5MPa，負(fù)荷60MW左右，A磨煤機(jī)抽空且吹掃粉管完成后汽輪機(jī)打閘，鍋爐MFT。
　　2.2 滑停燒空倉(cāng)技術(shù)措施
　　根據(jù)前期F磨煤機(jī)燒空倉(cāng)的結(jié)論，運(yùn)行人員利用停機(jī)前機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定，提前匯報(bào)值長(zhǎng)F磨煤機(jī)空倉(cāng)后停止上煤，并制定一系列燒空倉(cāng)滑停措施：
　　2.2.1 提前停機(jī)計(jì)劃24小時(shí)申請(qǐng)值長(zhǎng)停止E磨煤機(jī)上煤，啟動(dòng)E磨煤機(jī)，停止D磨煤機(jī)將E煤倉(cāng)燒空后啟動(dòng)D磨煤機(jī)運(yùn)行。
　　2.2.2 提前10小時(shí)申請(qǐng)值長(zhǎng)將A、B、C、D磨煤機(jī)煤倉(cāng)料位上至5m后停止上煤。
　　2.2.3 滑停開(kāi)始后保持D、C、B、A順序控制各臺(tái)磨煤機(jī)給煤量遞減運(yùn)行。
　　2.2.4 每臺(tái)磨煤機(jī)必須抽空且粉管吹掃干凈。
　　2.2.5 停第三臺(tái)磨煤機(jī)后投入微油槍穩(wěn)燃，B磨煤機(jī)煤倉(cāng)料位到零后投入OA層兩支大油槍。
　　3 滑參數(shù)停機(jī)過(guò)程
　　2016年2月21日14：00，#5機(jī)組開(kāi)始滑參數(shù)停機(jī)，同時(shí)開(kāi)始切除供熱抽汽，熱網(wǎng)汽側(cè)進(jìn)行充氮保養(yǎng)，滑停用時(shí)6小時(shí)40分鐘，打閘前高壓缸缸溫331℃，滿足滑缸溫要求，從滑參數(shù)曲線來(lái)看，主、再熱汽溫、汽壓基本上按制定的滑參數(shù)曲線進(jìn)行，但也出現(xiàn)一些不是很完善的地方：
　　1）滑汽溫時(shí)未同步開(kāi)汽輪機(jī)調(diào)門(mén)進(jìn)行滑汽壓，導(dǎo)致汽輪機(jī)缸溫由于節(jié)流與主蒸汽溫度相差較大。隨著汽輪機(jī)#4調(diào)門(mén)滑開(kāi)到30%后，汽輪機(jī)缸溫與主蒸汽溫度差逐漸減小。
　　2）汽輪機(jī)#4調(diào)門(mén)滑至30%后，沒(méi)有及時(shí)解除TF運(yùn)行方式，導(dǎo)致調(diào)門(mén)參與調(diào)節(jié)，在D制粉系統(tǒng)抽空時(shí)造成汽壓波動(dòng)較大，各參數(shù)出現(xiàn)小幅波動(dòng)，經(jīng)重新調(diào)整汽輪機(jī)調(diào)門(mén)位置并解除TF運(yùn)行方式，維持汽輪機(jī)調(diào)門(mén)閥位不變，至打閘前未出現(xiàn)大幅波動(dòng)情況。
　　3）由于上煤順序按A、B、C、D順序上煤，上層煤倉(cāng)料位較高，導(dǎo)致4臺(tái)磨煤機(jī)煤倉(cāng)燒空間隔時(shí)間不合理，且給煤量控制比較困難。
　　4）34%負(fù)荷以下轉(zhuǎn)濕態(tài)運(yùn)行時(shí)，由于運(yùn)行人員操作不熟練，給水流量出現(xiàn)小幅波動(dòng)，導(dǎo)致重新轉(zhuǎn)入干態(tài)運(yùn)行，后經(jīng)調(diào)整穩(wěn)定重新轉(zhuǎn)入濕態(tài)運(yùn)行，期間汽溫小幅波動(dòng)。
　　5）主汽壓力滑至3.5MPa、負(fù)荷60MW后由于操作人員在A磨煤機(jī)抽空后快速全關(guān)磨煤機(jī)冷、熱風(fēng)總門(mén)，導(dǎo)致主汽壓力、負(fù)荷快速下滑，為防止汽溫參數(shù)快速變化，手動(dòng)打閘，維持油槍運(yùn)行吹掃磨煤機(jī)粉管，吹掃結(jié)束后鍋爐MFT。
　　6）低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，導(dǎo)致SCR過(guò)早解列，NOx超標(biāo)時(shí)間較長(zhǎng)。
　　4 總結(jié)
　　從首次滑參數(shù)停機(jī)過(guò)程來(lái)看，各參數(shù)總體平穩(wěn)，與停機(jī)前制定的滑參數(shù)曲線基本吻合，打閘高壓缸缸溫331℃，符合滑參數(shù)停機(jī)要求，針對(duì)滑參數(shù)停機(jī)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，對(duì)滑參數(shù)停機(jī)曲線及滑參數(shù)停機(jī)措施進(jìn)行修改：
　　4.1 延長(zhǎng)50%和34%負(fù)荷時(shí)暖機(jī)時(shí)間至60min，保證高壓缸缸溫的下降速度及減少SCR解列后機(jī)組的運(yùn)行時(shí)間。
　　4.2 開(kāi)始滑汽溫的同時(shí)進(jìn)行開(kāi)調(diào)門(mén)滑壓力，汽輪機(jī)#4調(diào)門(mén)滑開(kāi)至30%左右時(shí)停止開(kāi)調(diào)門(mén)滑壓力，同時(shí)解除TF運(yùn)行方式，防止調(diào)門(mén)波動(dòng)造成汽溫、汽壓參數(shù)波動(dòng)，采用BF方式減燃料滑參數(shù)。
　　4.3 SCR解列后，為了防止減溫水用量大，造成減溫器后汽溫過(guò)熱度低，應(yīng)盡量減少送風(fēng)量，維持低氧量運(yùn)行，防止主汽溫度高，減少減溫水用量。
　　4.4 轉(zhuǎn)濕態(tài)運(yùn)行后在保證管壁不超溫的前提下控制給水流量使361閥開(kāi)度不大于20%，盡量減少循環(huán)水量，防止主汽溫度升高。
　　參考文獻(xiàn)
　　[1] 孫天行.大型汽輪機(jī)組滑參數(shù)停機(jī)的試驗(yàn)研究[J].華北電力技術(shù).1998.

相關(guān)熱詞搜索：停機(jī) 鍋爐 探討 參數(shù) MW